侧向刚度造句

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( 2 )对异形柱框架结构的侧向刚度和水平承载力的计算方法进行了分析研究。
同时，结合工程实例，计算了六种不同侧向刚度比条件下结构的弹塑性动力反应。
在大跨度钢桁架设计中，为了克服实膜式桁架侧向刚度差带来的不利影响，当跨度较大时，宜采用格构式桁架。
框支剪力墙结构的特点是“上刚下柔” ，即上部楼层的侧向刚度大于下部楼层，不利于抗震。
根据计算结果的分析，认为新颁布的《建筑抗震设计规范》 ( gb50011 )对于砌体过渡层与第二层框剪层的侧向刚度比限值偏小，并提出了合宜的刚度比取值范围，可供设计人员在抗震设计时参考和借鉴。
巨型框架结构由作为主结构的巨型框架和作为次结构的楼面框架构成，它具有侧向刚度大，整体性能好，传力明确，使用空间灵活，节约材料，降低造价，施工速度快等特点，是一种集高效性、灵活性和经济性为一体的新型高层建筑结构体系，因而成为适合建造高层与超高层建筑的最有前途的结构形式之一。
西安理工大学硕士学位论文在水平地震作用下，并考虑风荷载组合，分别对“矩形柱纯框架结构” 、 “异型柱纯框架结构” 、 “异型柱框一析架结构”及“异型柱框-剪结构”等四种结构体系，通过改变结构参数，运用空间有限元方法，进行地震作用计算。系统地分析研究“结构振型” 、 “振动周期” 、 “结构侧向刚度” 、 “结构地震反应力” 、 “楼层地震剪力” 、 “结构侧向位移” 、 “层间位移角” ，以及“构件内力” 。结果表明:在等面积原则下，异型柱代换矩形柱后，结构刚度增大，侧向位移明显减小，地震反应力略有增加，框架柱轴压比最大增幅小于8 % ，结构整体抗震性能有所提高;当异型柱肢长肢厚比小于等于3 . 6时，结构有利于抗震;水平地震作用力与整体坐标夹角为0度时，结构地震作用效应较大，属结构设计的控制因素之一;异型柱框一析架结构采用“人”字斜撑，侧向刚度大于“八”字斜撑和“人一八”字混合斜撑;异型柱框一剪结构侧向刚度大、位移小，构件内力增大适中，是一种抗震性能优越的结构体系:在抗震设防烈度较高地区( 8度)和抗震不利的建筑场地( m类场地) ，采用异型柱结构体系时，应尽可能减轻结构自重，降低地震作用力;分别采用“振型分解反应谱”法和“时程分析”法进行地震作用计算，两种方法所得结果基本一致。
横拉杆刚度、轮胎的侧偏刚度、转向机刚度、转向机阻尼、绕主销当量阻尼、主销后倾角、轮胎拖距是影响摆振的敏感性参数，适当调节某一参数可引起系统的负阻尼，使系统产生自激摆振；轮距、轮胎侧向刚度、车轮上的不平衡质量、轮胎垂向刚度及主销延长线与地面交点至车轮平面的距离对摆振的影响也较大，但不会使系统出现负阻尼；而横拉杆阻尼、悬架阻尼与悬架刚度对摆振的影响很小。
一方面由于建筑上的需要，小跨高比连梁时有所见；另一方面，在框架-剪力墙和框架-核心筒结构中，因其中的剪力墙和核心筒承担大部分水平荷载，故有必要选用跨高比偏小的连梁以保证所需的侧向刚度。
对异形柱框架分别按普通框架和壁式框架进行分析，并与空间有限元分析结果和试验结果进行比较，提出了异形柱框架结构侧向刚度的计算方法；在整体结构不产生扭转且异形柱为弯曲破坏的假定下，提出了异形柱的受弯承载力及受剪承载力计算公式；提出了根据异形柱框架结构的破坏机构确定其楼层受剪承载力的方法。
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另外，本文还提出了两种改进原有群锚模拟中没有考虑锚索限制变形的侧向刚度贡献的方法，即后续张拉补偿法和锚索单元法，通过平面直线型滑动破坏中这两种方法与传统群锚的两点集中力法的比较、分析，表明这两种方法的结果与实际情况较为相符。
转换层的设计除应控制层剪切刚度比外，还应控制转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比以避免薄弱层出现在框支层，保证地震作用下落地剪力墙和框支柱不先于转换层上部结构进入屈服状态；大底盘多塔楼结构的分析必须考虑平扭耦联振动和楼板平面内振动的影响。
连梁是联肢剪力墙结构中的重要构件，它是墙肢之间传力的纽带，其线刚度是影响联肢墙侧向刚度以及墙肢中内力的关键因素之一，而且是抗震联肢墙结构耗散地震能量的首选部位。
用弹簧模拟土体的侧向刚度，用可滑动的特殊抽屉模拟软基填筑路堤坡脚的边桩，并基于对边桩侧向位移速率影响程度室内模型试验测试数据，利用信息矩阵构造原理，构造了总揽全局的、可用于过程分析的三种(因素、层位和荷载)状态矩阵。
文中给出了带转换层简体结构抗震设计的几个概念，包括：限制转换层设置高度，控制转换层上、下层结构的等效刚度比，控制转换层与其上一层侧向刚度比等。
结果表明，当0 . 1时，可以采用一阶弹性分析进行框架结构的计算；当0 . 1且0 . 25时，应采用二阶弹性分析计算框架的内力，可以用假想水平荷载法考虑缺陷对内力的影响，也可以用本文方法进行分析；当0 . 25时，考虑二阶效应后，一阶弹性分析与二阶弹性分析所得的位移相差较大，说明二阶效应非常显著，应增加框架的侧向刚度。