来流速度造句

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对不同拖曳速度、拖缆倾角，即拖缆与来流速度之间的夹角和不同直径的拖缆涡激振动进行了测量分析。
在推进器动态模型的基础上，采用滑模控制的方法，由速度位置误差获得期望推力，再通过求解包括来流速度的二次方程得到期望螺旋桨转速。
在大攻角下分离涡脱落的频率没有一个明显的频率锁定区域，流体振动属于稳定的动力响应问题，但在大来流速度下会出现振幅突跳的现象。
文章研究了来流速度，撞击块高度、隔板位置等因素对气相速度场、隔板两侧配风均匀性、颗粒浓度、浓淡分离比和燃烧器内阻力特性的影响。
实验结果表明，不同孔位出流的换热由于孔排下游表面来流速度及叶片表面曲率的不同而有不同的规律，而主流雷诺数对叶片表面特别是压力面和前缘区域的换热系数比的影响较小，吹风比对换热系数影响较大(特别是导叶) ，并且随气膜孔位置和来流雷诺数的变化而情况复杂。
研究了一次流总压、流量、富燃程度、喷管结构、二次流来流速度、二次燃烧组织对引射模态性能的影响，发现实验样机构型在0 . 7ma以上的飞行条件下可以获得推力增强，而在0 . 7ma以下无推力增强。
本论文系统研究了自主式水下航行器的建模、非线性自适应滑模控制、以及深度调整和水平面导引方法等问题，具体成果和创新点如下1 、根据流体力学理论，建立了螺旋桨推进器的动态模型，它以螺旋桨来流速度v _ p和螺旋桨转速n为状态变量，以电机施加转矩为输入，螺旋桨推力t和转矩q为输出。
计算结果表明，直径为100 m的微气泡能减小近壁面连续相的速度梯度；微气泡在边界层中的浓度分布近似为三角形或梯形分布；受粒子间相互作用的影响，存在一饱和浓度；减阻率随喷气量的增大而增大，直至饱和喷气量，此后，增大喷气量，壁面摩擦阻力变化不大；相同喷气量下，来流速度越大，减阻率越低。
为此，本文首先建立了复合材料壁板热颤振的有限元模型并对受热壁板的线性和非线性颤振特性进行了研究；最后确定了壁板的颤振边界，分析了温度、来流速度等因素对壁板颤振特性的影响规律。
首先研究了二维翼型的古典颤振(小攻角) 、失速颤振(失速攻角)和动力响应问题(大攻角) ，得到以下结论：在静态失速攻角附近的一定来流速度范围内，分离涡会发生频率锁定现象，分离流的频率与固有频率趋于相同，这时的振动呈现自激振动的特点；远离失速攻角时分离流频率则摆脱固有频率的影响，此时的振动具有强迫振动的特点。
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数值模拟采用fluent软件，计算结果用excel进行处理，通过对大量数值工况进行数值模拟计算，结果表明：对于单侧百叶风口，计算表明： 1 )对于公式p = ( ~ 2 ) 2 ，的理论计算值中定义为流体流经百叶风口内部时的速度，即有效速度，而工程上常使用流体的来流速度来计算，计算表明，的理论计算值与工程应用值的关系为( _ (理论) ) ( _ (工程) ) = 0 . 813 ； 2 )当来流速度一定时，挡板倾斜角度越小，压力损失越小、出口速度越小；因此在要求进口风速比较小的场所，如播音室、图书馆等，宜采用挡板角度30的百叶风口；在要求进口风速比较大的场所，如电影院、办公室等，百叶挡板的角度应选45 ； 3 )当来流速度一定时，百叶挡板的挡板宽度b与挡板间距h的比值b h越大，压力损失越大，出口速度越小，计算表明，鉴于压力损失、出口风速、板间形成涡流区的大小，百叶挡板的b h值取0 . 8到2 . 0之间， b h = 1 . 2为最佳值； 4 )当来流速度一定时，在计算的条件下，当百叶挡板宽度b = 40mm时，百叶挡板的阻力系数最小，考虑到涡流区等的影响，建议选用10mm b 50mm的百叶挡板；西安建筑科技大学硕士学位论文5 )百叶挡板的厚度取为1 . sinln为好; 6 )百叶挡板的入口侧可选用具有倾斜度的楔形挡板来代替矩形挡板，利用其较好的导流作用，可得到更好的出流效果。