主瓣造句

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沿结平面方面的运场图形就只是半一强度点约为6°-9°的唯一主瓣。
最大副主瓣比
整个线性渐变槽天线系统具有对称波瓣、宽频带、宽主瓣和结构紧凑等特点。
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指向性测试结果显示,最大值方向和第一对最低点宽度与理论值吻合,主瓣宽度实测28度,而理论值为26度。
分别对等间距和不等间距阵列进行了方向图综合，都能够按设计要求有效地控制主瓣电平和副瓣电平，使其达到预期的效果。
4 .利用模式空间变换将均匀圆形阵列转化成虚拟的均匀线阵,解决了圆形阵列副瓣电平较高(相对于主瓣) 、零点深度相对较浅的问题。
摘要通过数值计算发现：将抛物线绕通过焦点的非抛物线对称轴旋转而形成的赋形抛物面天线可产生环状的方向图主瓣（此主瓣指的是主瓣最大值处）。
用sva的方法对回波信号加权,在有效抑制isar回波脉冲包络旁瓣电平的同时提高信号的主瓣分辨率。
最后指出可以通过提高静区静度指标要求到达提高试验精度的目的，并研究了静区指标与被试品主瓣宽度、角模拟精度之间的关系。
用主瓣造句挺难的，這是一个万能造句的方法
一方面，主瓣杂波的带宽和斜率随着扫描方位角的变化而变化；另一方面杂波的二维分布随着距离或俯仰角的变化而变化。
特别针对主瓣内干扰情况下的宽带自适应波束形成,通过构造圆阵预处理矩阵,消除主瓣内干扰后再作自适应波束形成,解决了主瓣畸变的问题。
该方法首先利用码滤波的方法估计期望用户主径的波达方向，然后引入虚拟信号，利用期望用户主径的波达方向形成波束的主瓣，并利用虚拟信号抑制旁瓣。
单频正弦波干扰对线性调频雷达是一种有效干扰，但对于二相编码雷达无论具有多大的功率在充满二相编码雷达接收机的旁瓣抑制滤波器后也不能压制信号主瓣，因此是一种无效干扰。
首先在推导超声相控线阵换能器声场的指向性的基础上，就各个晶片几何参数对指向性指标(主瓣宽度、旁瓣幅度、消除栅瓣) 、声压幅值、阵元振动模式、阵元间互辐射、有效检测区域、精确控制能力、近场长度等方面的影响进行了论述，并在综合各方面影响的基础上，提出了晶片几何参数优化设计的原则和方法，编写了设计程序和界面。
针对x波段信号,仔细研究了光控相控阵的瞬时带宽问题和子阵数问题,分析了光控相控阵列方向图偏移与信号带宽及子阵数的关系,光控相控阵列方向图主瓣展宽与带宽的关系,方向图旁瓣电平与子阵数的关系,脉冲压缩与信号带宽及子阵数的关系,完成了相应的仿真,通过与普通相控阵的对比,总结出了光控相控阵相对于传统相控阵的巨大优势。
天线工作的中心频率为34ghz , e面和h面测试方向图主瓣宽度分别为79 . 25o和80 . 03o ,旁瓣电平均小于- 10的db ,仿真和试验结果基本一致,所设计天线的各项指标经测试基本达到要求。
在ct图像重建时，选择有限带宽窗有较好的空间分辨率，三角形窗有较好的密度分辨率，选择余弦窗则使得空间分辨率与密度分辨率的折衷；从窗函数的频谱角度来讲，可以用于图像重建的一个良好的卷积窗函数应该具备以下条件： ( ? )小的3db带宽b ，即最小的主瓣宽度； ( ? )最小的旁瓣最大峰值a ； ( ? )最大的旁瓣峰值衰减速度d ；就内插函数而言，临近点内插与线性内插重建图像噪声大，但有较好的边缘与细节； 4 4三次内插、三次b -样条与四次拉格朗日多项式内插图像平滑，局部特性较好。
结果表明，只要在相控线阵的各阵元之间施加合适延迟时间的激励信号，就可以调整辐射器的辐射声束的方向，以有利于激发滑行纵波和滑行横波；只要采用相对较低的频率或使用加权相控线阵，就可以增大相控线阵的辐射主瓣角宽，以利于在任意地层有效激励滑行纵波。
此外还计算了该台阵的台阵响应，发现台阵响应的主瓣高而尖；旁瓣很小，这歪姐钮远宣腔挝踏数公镀壁韶逼上拢唆精确啻应：有关此台阵的检测能力，只能给出一个粗略的估计，因为评价一个台阵对地震事件的检测能力需要获得为期一年的观测资料，才能给出一年内噪声场变化的相关值曲线，最终给出更加符合实际的台阵检测能力。