クリープ造句

• タービンロータＣｒ?Ｍｏ?Ｖ鋼のクリープ破壊機構領域図とクリープ損傷
  涡轮机转子Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ的蠕变破坏机构区域图与蠕变损伤
• タービンロータＣｒ?Ｍｏ?Ｖ鋼のクリープ破壊機構領域図とクリープ損傷
  涡轮机转子Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ的蠕变破坏机构区域图与蠕变损伤
• 結論　骨粗しょう症モデル群の骨クリープ歪量は明らかに低下した。
  结论　骨质疏松模型组的骨蠕变量显著降低．
• Ｎｉ基超合金のためのクリープ構成式の低温?高応力適用性
  适用于镍合金的蠕变构成式低温－高应力适用性
• また，微量の含ふっ素コモノマーとの共重合や放射線架橋により，クリープを半減させている。
  此外，通过与微量含氟低聚物共聚合及辐射交联，使蠕变减少一半。
• ラメラ板と応力軸のなす角度φが４５°以上のＴｉＡｌ　ＰＳＴ結晶のクリープ変形に伴うφの変化
  叠层板与应力轴成角在φ４５°以上时钛铝合金ＰＳＴ結晶随着蠕变的φ的变化
• 再生ＦＲＰ板の静的曲げ試験およびクリープ曲げ試験により，初期の参照材と比較を行った。
  通过再生ＦＲＰ板的静态弯曲试验以及爬行弯曲试验，跟初期的参照材料做比较。
• 計算結果を実験データと比較し，単軸および多軸応力下のクリープ異方性は妥当な精度で評価できた。
  将计算结果与实验数据相比，可以用适当的精度检测单轴及多轴应力下的蠕变异向性。
• これは，既存ライナーに比べ，低硬度で圧縮永久歪が小さく耐クリープ性や密封性に優れている。
  与现有的垫片相比，无氯乙烯垫片的硬度更低，压缩永久变形小，耐蠕变性和密封性优异。
• Ｎｉ基超合金のための新しいクリープ構成式を低温?高応力条件におけるクリープ曲線に適用することが可能であることを示した。
  结果显示，新蠕变构成式在低温－高应力条件下蠕变曲线可适用。
• Ｎｉ基超合金のための新しいクリープ構成式を低温?高応力条件におけるクリープ曲線に適用することが可能であることを示した。
  结果显示，新蠕变构成式在低温－高应力条件下蠕变曲线可适用。
• Ｎｉ基超合金のクリープ挙動を統一的に記述する目的から，新しいクリープ構成式の低温?高応力条件への適用を試みた。
  为统一记述镍合金的蠕变行为，我们试验了适用于低温－高应力条件的新蠕变构成式。
• Ｎｉ基超合金のクリープ挙動を統一的に記述する目的から，新しいクリープ構成式の低温?高応力条件への適用を試みた。
  为统一记述镍合金的蠕变行为，我们试验了适用于低温－高应力条件的新蠕变构成式。
• 高速引張試験後の破壊面は，未損傷材やクリープ損傷材と大きく異なり，タルクの露出が目立つ事が明らかとなった。
  高速拉伸实验后的破坏面与未损伤材料及蠕变损伤材料有很大差异，滑石粉的暴露十分明显。
• 一軸圧縮荷重によるクリープ試験を実施して，その結果よりＣＦＲＰ積層板の緩和弾性率とシフトファクターの算出を行った。
  做了一轴压缩荷重蠕变试验，根据结果进行了ＣＦＲＰ积层板的缓和弹性率和移位因子的计算。
• Ｔｉ?４８Ａｌ合金のクリープ破断面からの距離に対するφの変化に基づ単一すべりによる応力軸の方向変化を調べ，次の事を明らかにした。
  根据与钛－４８铝合金蠕断面间距的φ变化，检测了单一滑动时应力轴的方向变化，明确了以下事宜。
• 結果　正常群ラットの大腿骨の７２００ｓクリープ歪量は０．２７％として、モデル群ラットの７２００ｓのそれは０．１５％だった。
  结果　正常组大鼠股骨７　２００　ｓ蠕变量为０．２７％，模型组大鼠７　２００　ｓ蠕变量为０．１５％．
• しかしながら，高温?低応力条件から低温?高応力条件までの統一的な予測式を用いた任意条件でのクリープ曲線予測に関しては課題が残された。
  但是，我们还有待解决从高温－低应力条件到低温－高应力条件用统一预测公式来预测任意条件下的蠕变曲线。
• クリープ曲線の傾向に応じてクリープ構成式の各項を適切に取り扱うことで，本構成式は任意の温度?応力条件におけるクリープ曲線を再現することができる。
  根据蠕变曲线倾向，我们可适当对应蠕变构成各项，使本结构在任意的温度应力条件下均可再现蠕变曲线。
• クリープ曲線の傾向に応じてクリープ構成式の各項を適切に取り扱うことで，本構成式は任意の温度?応力条件におけるクリープ曲線を再現することができる。
  根据蠕变曲线倾向，我们可适当对应蠕变构成各项，使本结构在任意的温度应力条件下均可再现蠕变曲线。